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最后更新时间：2024-01-16
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论文导读：算时，靠近张拉端第一段的终点力即为第二段的起点力，每段的终点力与起点力的关系如下式：式中：Pz—分段的终点力（N）；Pq—分段的起点力（N）；θ、x、k、μ—意义同上。四、纵向钢绞线张拉理论伸长量计算预制T梁纵向钢绞线N
关键词：30mT梁；预应力；钢绞线；张拉
简支后桥面连续；下部结构采用柱式墩、柱式台、肋板台、桩基础。
《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011)中关于预应筋伸长值的计算按照以下公式：
式中：ΔL—各分段预应力筋的理论伸长值（mm）；
Pp—各分段预应力筋的平均张拉力（N）（当预应力筋为直线时取Pp=P）；
L—预应力筋的分段长度（mm）；
Ap—预应力筋的截面面积（mm2）；
Ep—预应力筋的弹性模量（MPa）；
P—预应力筋张拉端的张拉力（N），（钢绞线分段计算时，为每分段的起点张拉力，即为前段的终点张拉力）；
θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，分段后为每分段中各曲线段的切线夹角和（rad）；
x—从张拉端至计算截面的孔道长度，整个分段计算时x等于L（m）；
k—孔道每束局部偏差对摩擦的影响系数（1/m）；
μ—预应力筋与孔道壁之间的磨擦系数。
进行分段计算时，靠近张拉端第一段的终点力即为第二段的起点力，每段的终点力与起点力的关系如下式：
式中：Pz—分段的终点力（N）；
Pq—分段的起点力（N）；
θ、x、k、μ—意义同上。
1、N
图2 预应力钢束立面图
根据设计图纸及规范和实测数据，已知以下参数（表1和表2）：
表1 内梁钢绞线参数表
表2 边梁钢绞线参数表
根据钢绞线要素（图2和表1、表2），计算出各分段长度，根据公式计算伸长量，N1、N
表3 内梁钢绞线张拉理论伸长量计算表
表4 边梁钢绞线张拉理论伸长量计算表
两端张拉时跨中预应力损失：
式中 Σθ1=6.5°=0.1134rad，L1=14.5°=0.0785rad，L3=1
表5摩擦引起的预应力损失计算表
考虑反摩阻作用，钢绞线回缩引起的预应力损失按实用计算方法进行计算：
；；
张拉端最大的预应力损失为：
则由钢绞线回缩引起的张拉论文导读：
端最大的预应力损失见表6：
表6绞线回缩引起的张拉端最大的预应力损失计算表
由钢绞线松弛引起的预应力损失的终极值为：。
则由钢绞线松弛引起的预应力损失终极值见表7：
表7钢绞线松弛引起的预应力损失终极值计算表
参考文献：
JTG/T F50-2011,公路桥涵施工技术规范.
GB/T 5224-2003,预应力混凝土用钢绞线.
[3] 四川省内江至遂宁高速公路两阶段施工图设计.
1、N2、N3钢束大样图见图1和图2：图1梁端预应力钢束侧面图图2预
摘要：桥梁预应力施工时，后张法预应力筋都采用张拉应力和伸长量双控，实际伸长值与理论伸长值的差值一般控制在6％以内。本文以内遂高速公路龙门坨大桥为例，对30m预制T梁预应力钢绞线的张拉伸长量以及预应力损失进行相应分析和计算。关键词：30mT梁；预应力；钢绞线；张拉
一、工程概况
龙门坨大桥位于四川省内遂高速公路内江市市中区靖民镇高阳村，中心桩号为K3+961， 本桥为跨越水沟而设，桥梁全长158.06m。全桥共2联：3×30+2×30；桥梁上部结构采用预应力砼T梁，先源于：论文格式排版www.7ctime.com简支后桥面连续；下部结构采用柱式墩、柱式台、肋板台、桩基础。
二、结构设计形式
本桥预制T梁共50片，梁高2.0m，混凝土设计标号为C50。采用YM15系列锚具，配套千斤顶采用YCW150B或YCW250B。预应力管道采用镀锌金属波纹管。预应力钢束采用符合《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T 5224-2003）规定的低松弛高强度钢绞线，其抗拉强度标准值为fpk＝1860MPa，弹性模量Ep=1.95x105MPa，公称直径Φs15.2mm。预应力钢束N1、N2、N3采用两端张拉，锚下张拉控制应力为δk=0.75fpk。
三、后张法钢绞线理论伸长量计算公式及说明
后张法预应力钢绞线在张拉过程中，主要受到以下两方面的因素影响：一是管道弯曲影响引起的摩擦力，二是管道偏差影响引起的摩擦力，导致钢绞线张拉时，锚下控制应力沿着管壁向梁跨中逐渐减小。《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011)中关于预应筋伸长值的计算按照以下公式：
式中：ΔL—各分段预应力筋的理论伸长值（mm）；
Pp—各分段预应力筋的平均张拉力（N）（当预应力筋为直线时取Pp=P）；
L—预应力筋的分段长度（mm）；
Ap—预应力筋的截面面积（mm2）；
Ep—预应力筋的弹性模量（MPa）；
P—预应力筋张拉端的张拉力（N），（钢绞线分段计算时，为每分段的起点张拉力，即为前段的终点张拉力）；
θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，分段后为每分段中各曲线段的切线夹角和（rad）；
x—从张拉端至计算截面的孔道长度，整个分段计算时x等于L（m）；
k—孔道每束局部偏差对摩擦的影响系数（1/m）；
μ—预应力筋与孔道壁之间的磨擦系数。
进行分段计算时，靠近张拉端第一段的终点力即为第二段的起点力，每段的终点力与起点力的关系如下式：
式中：Pz—分段的终点力（N）；
Pq—分段的起点力（N）；
θ、x、k、μ—意义同上。
四、纵向钢绞线张拉理论伸长量计算
预制T梁纵向钢绞线N1、N2、N3钢束大样图见图1和图2：
图1梁端预应力钢束侧面图
图2 预应力钢束立面图根据设计图纸及规范和实测数据，已知以下参数（表1和表2）：
表1 内梁钢绞线参数表
表2 边梁钢绞线参数表
根据钢绞线要素（图2和表1、表2），计算出各分段长度，根据公式计算伸长量，N1、N
2、N3采用钢绞线全长计算的方法（两端张拉），见表3和表4：
表3 内梁钢绞线张拉理论伸长量计算表
表4 边梁钢绞线张拉理论伸长量计算表
五、预应力损失计算
N1钢绞线单束长为：31.17m；
N2钢绞线单束长为：31.19m；
N3钢绞线单束长为：31.10m。
1、摩擦引起的预应力损失
由设计图纸已知：μ=0.25，k=0.0015；两端张拉时跨中预应力损失：
式中 Σθ1=6.5°=0.1134rad，L1=1
5.585m；
Σθ2=6.5°=0.1134rad，L2=15.595m；
Σθ3=4.5°=0.0785rad，L3=15.550m；
则摩擦引起的预应力损失见表5：
表5摩擦引起的预应力损失计算表2、钢绞线回缩引起的预应力损失
预制T梁采用YM15系列锚具，锚固时钢绞线回缩值为6mm。考虑反摩阻作用，钢绞线回缩引起的预应力损失按实用计算方法进行计算：
；；
张拉端最大的预应力损失为：
则由钢绞线回缩引起的张拉论文导读：
端最大的预应力损失见表6：
表6绞线回缩引起的张拉端最大的预应力损失计算表
3、钢绞线松弛引起的预应力损失
由设计图纸，预应力钢绞线的松弛率ρ=0.045。由钢绞线松弛引起的预应力损失的终极值为：。
则由钢绞线松弛引起的预应力损失终极值见表7：
表7钢绞线松弛引起的预应力损失终极值计算表
六、问题与思考
经龙门坨大桥张拉实践发现，预应力钢筋的实际伸长值与理论伸长值之间有一定的误差，究其原因，主要有：预应力钢筋的实际弹性模量与计算时的取值不一致；孔道的摩擦损失计算与实际不符；量测误差等。参考文献：
JTG/T F50-2011,公路桥涵施工技术规范.
GB/T 5224-2003,预应力混凝土用钢绞线.
[3] 四川省内江至遂宁高速公路两阶段施工图设计.